某20层现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构办公楼，某层层高3.5m，楼板自外围竖向构件外挑，多遇水平地震标准值作用下，楼层平面位移如图6-10所示。该层层间位移采用各振型位移的CQC组合值，见表6-4；整体分析时采用刚性楼盖假定，在振型组合后的楼层地震剪力换算的水平力作用下楼层层间位移，见表6-5。试问，该楼层扭转位移比控制值验算时，其扭转位移比应取下列哪组数值？（　　）△uA——同一侧楼层角点（挑板）处最大层间位移； △uB——同一侧楼层角点处竖向构件最大层间位移； △uC——同一侧楼层角点（挑板）处最小

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）表3.4.3-1及其条文说明规定，扭转位移比计算时，应采用给定水平力作用下的位移，并取楼层最大弹性水平位移与楼层两端弹性水平位移平均值的比值，而不是与质量中心或者刚度中心弹性水平位移的比值。

具体计算如下：
①框架总抗侧移刚度D值为：




②楼层平均高度为：



③框架平均总刚度为：



④剪力墙平均总刚度为：



⑤总刚度特征值为：



⑥结构顶点假想位移
把各楼层重力荷载折算成连续均布荷载，有：q=∑Gi/H=89500/39.3=2277.35kN/m；
当λ=1.20时，位移系数ψu=8.07，结构顶点假想位移为：μT=ψuqH4/100EIw=8.07×2277.35×39.34/100×1515.69×106=0.289m；
⑦结构基本自振周期
根据《高层建筑混凝土结构技术规范》（JGJ 3—2010）第4.3.17条及附录C式（C.0.2）计算，取自振周期折减系数为：ψT=1.0，故结构基本自振周期为：



由此可知，B项数值最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.3条规定，取单向水平地震作用下考虑扭转耦联时的轴力标准值讲行计算：Nxk=5300kN，Nyk=5700kN；根据第5.2.3条第2款第3项规定，双向水平地震作用下的扭转耦联效应，应按下式中的较大值确定：




故取轴力标准值NEK=7265KN。由此可知，B项数值最为接近。

（B）解答：根据《抗规》第3.4.3条的条文说明，在进行结构规则性判断时，计算扭转位移比 所用的“给定水平力”采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平作用力，因此， 作用在二层顶的“给定水平力为：为：

(B) 解答：根据《高规》第3.4.5条及条文说明：扭转位移比计算时，楼层的位移可取“规定水平力”计算，“规定水平力”一般可采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平力，并考虑偶然偏心。扭转位移比计算时无考虑双向地震作用的要求。层间位移取楼层竖向构件的最大、最小层间位移。
楼层平均层间位移，根据《抗规》第3.4.3条条文说明，应取两端竖向构件最大、最 位移的平均值，不能取楼层所有竖向构件层间位移的平均值，以免由于竖向构件不均匀布置可能造成的偏差。因此，楼层最大层间位移取：3.4mm，最小值为1.9mm。
楼层平均层间位移取：(3.4+1.9)+2=2. 65mm 楼层位移比：3.4+2.65 =1.28，故选(B)。

(B) 解答：根据《高规》第E.0.1条，转换层设置在3层时，等效剪切刚度比验算方法不是规范规定的适用于本题的方法。
侧向刚度比验算：根据《高规》第E.0.2条，按《高规》式(3.5.2-1)计算第2层侧向刚度与相邻第3

AD两项，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第3.4.4条及其条文说明规定，对于扭转不规则计算、扭转位移比计算时，楼层的位移不采用各振型位移的CQC组合计算，取“给定水平力”计算，并该水平力考虑偶然偏心的影响；结构楼层位移和层间位移控制值验算时，仍采用CQC效应组合。BC两项，按《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第4.6.3条规定的楼层位移计算不考虑偶然偏心影响。

Ⅰ项不准确，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.5.2条文说明规定，正常设计的高层建筑下部楼层侧向刚度宜大于上部楼层的侧向刚度，否则变形会集中于刚度小的下部楼层而形成结构软弱层，所以应对下层与相邻上层的侧向刚度比值进行限制，从式（3.5.2-1）知该比值为剪弯刚度比；附录E.0.1规定，当转换层设置在1、2层时，可近似采用转换层与其相邻上层结构的等效剪切刚度比表示转换层上、下层结构刚度的变化。
Ⅱ项准确，根据第3.4.5条条文说明规定，当计算的楼层最大层间位移角不大于本楼层层间位移角限值的40%时，该楼层的扭转位移比的上限可适当放松，但不应大于1.6。
Ⅲ项，根据第3.7.3条第3款规定，高度在150m～250m之间的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比Δu/h的限值可按本条第1款和第2款的限值线性插入取用。即：
Δu/h＝（1/800＋1/500）/2＝1/615。因此，Ⅲ项不准确。
Ⅳ项，根据第4.3.12条规定，水平地震剪力系数λ不应小于表4.3.12规定的值，对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数，有：λ＝0.036×1.15＝0.0414，因此Ⅳ项准确。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）
公式（5.5.1），取地震作用标准值产生的最大层间位移计算。
该楼层弹性层间位移角为：

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.2条第2款规定，三个振型组合产生的基底剪力标准值VEx为：



由此可知，A项数值最为接近。

（B）

Ⅲ.根据《抗规》第3.4.3条及3.4.4条，位移比不宜大于1.5，当介于1.2～1.5之间时，属于一般不规则项，应采用空间结构计算模型进行分析计算，但不属于“不符合规范要求”。

A项，给出钢筋混凝土剪力墙结构的抗震性能目标为C级，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.11.1条及条文说明规定，结构在多遇地震下性能水准1、设防烈度地震下性能水准3、罕遇地震下性能水准4。底部加强部位的剪力墙作为关键构件，在设防烈度地震作用下应为性能水准3，因此，根据第3.11.3条可知，其受剪承载力宜符合式（3.11.3-1）的规定，即“抗剪弹性”要求。故A项描述错误。
B项，《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.11.3条规定，罕遇地震下，部分竖向构件以及大部分耗能构件进入屈服阶段，但钢筋混凝土竖向构件的受剪截面应符合式（3.11.3-4）的规定，即满足截面限制条件。这是防止构件发生脆性受剪破坏的最低要求。故B项描述正确。
C项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.7.3条规定，按弹性方法计算的多遇地震标准值作用下，高度不大于150m的高层建筑，剪力墙结构的弹性层间位移角限值为1/1000；高度不小于250m的高层建筑，其楼层层间位移角限值为1/500；高度在150～250m之间的高层建筑，其楼层层间位移角限值按上述限值线性插值取用。由于本题现浇钢筋混凝土剪力墙结构房屋高度为180m，因此层间位移角限值应为1/769。故C项描述错误。
D项，静力弹塑性方法及动力弹塑性时程分析方法各有优缺点和适用范围。《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.11.4条及条文说明明确指出，对于高度在150～250m的基本自振周期大于4s或特别不规则的结构以及超过200m的房屋，应采用弹塑性时程分析法，本题的剪力墙结构房屋高度为180m，基本自振周期为4.5s，因此应采用弹塑性时程分析法，不可以采用静力弹塑性分析法。故D项描述错误。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.7.3条第1款规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比Δu/h不宜大于表3.7.3的限值。由高度150m框架核心筒结构，查表3.7.3可知高层建筑楼层层间水平位移限值为：
[Δu1]＝h/800＝4/800＝5mm
第3.7.3条第2款规定，高度不小于250m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比Δu/h不宜大于1/500。则高度250m高层建筑楼层层间水平位移限值：
[Δu2]＝h/500＝4/500＝8mm
第3.7.3条第3款规定，高度在150m～250m之间的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比Δu/h的限值可按本条第1款和第2款的限值线性插入取用。则高度160m高层建筑楼层层间水平位移限值：[Δu]＝5＋10×（8－5）/（250－150）＝5.3mm。
考虑重力二阶效应的位移增大系数：5.3/5.0＝1.06。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.4.3条式（5.4.3-3）计算，可得考虑重力二阶效应的位移增大系数



因此，B项最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）条文说明第3.4.3条规定，在进行结构规则性判断时，计算扭转位移比所用的“给定水平力”采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平作用力，因此，作用在二层顶的“给定水平力F2”为：F2=6150－5370=780kN。