10层框架—剪力墙结构，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地，设计地震分组：第一组。首层层高6m，2层层高4.5m，3～10层层高3.6m，总高度39.3m。质量和刚度沿高度分布比较均匀，各楼层重力荷载代表值Gi如图所示。各楼层框架的Di值及剪力墙等效刚度如表6-5所列。采用侧移法计算在连续均布荷载作用下结构假想顶点位移μT=ψuqH4/100EIw，并已知当结构刚度特征值λ=1.2时位移系数ψu=8.07。结构阻尼比ζ=0.05。2.若结构自振周期T1=0.68s，则T1相对应的地震影响系数α1与（　　）项数值

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.1条规定，计算过程如下：由于



根据第5.2.1条表5.2.1可得，顶部附加地震作用系数为：δn=0.08T1＋0.07=0.08×1.10＋0.07=0.158。根据第5.2.1条式（5.2.1-3）计算，作用于该结构顶部附加水平地震作用为：△F10=3750×0.158=593kN。由此可知，D项数值最为接近。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）式（5.4.1-1）计算，当荷载满足下列公式：



时，可不考虑重力二阶效应的影响。根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.4.1条及其条文说明式（5）计算，结构的弹性等效侧向刚度为



则弹性水平位移为：

《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）规定框架结构基本自振周期经验公式为T1=（0.08～0.1）n，式中，n为楼层数，所以该框架基本自振周期为：T1=0.09×10=0.9s。由此可知，B项数值最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.1.4条规定，当抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.2g时，水平地震影响系数最大值

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.1.5条图5.1.5可知，T1=0.793s＞Tg=0.35，地震影响系数为：



根据第5.2.1条规定，结构总水平地震作用标准值为：FEk=α1×0.85Geq=0.077×0.85×89500=5858kN；
当Tg=0.35s及T1=0.793s＞1.4Tg=1.4×0.35=0.49s时，查第5.2.1条表5.2.1可得，顶部附加水平地震作用系数为：δn=0.08T1+0.07=0.08×0.793+0.07=0.133；
则按式（5.2.1-2）计算，各楼层的水平地震作用标准值为：



其中FEk（1－δn）=5858×（1－0.133）=5079kN；
各楼层的水平地震作用标准值计算如表6-6所示，则结构底部由水平地震作用产生的弯矩标准值为：M0=∑FiHi=138078kN·m。由此可知，A项数值最为接近。

解答：由《抗规》第5.2.2-2条，三个振型组合产生的基底剪力标准值VEk为:

具体计算如下：
①框架总抗侧移刚度D值为：




②楼层平均高度为：



③框架平均总刚度为：



④剪力墙平均总刚度为：



⑤总刚度特征值为：



⑥结构顶点假想位移
把各楼层重力荷载折算成连续均布荷载，有：q=∑Gi/H=89500/39.3=2277.35kN/m；
当λ=1.20时，位移系数ψu=8.07，结构顶点假想位移为：μT=ψuqH4/100EIw=8.07×2277.35×39.34/100×1515.69×106=0.289m；
⑦结构基本自振周期
根据《高层建筑混凝土结构技术规范》（JGJ 3—2010）第4.3.17条及附录C式（C.0.2）计算，取自振周期折减系数为：ψT=1.0，故结构基本自振周期为：



由此可知，B项数值最为接近。

答案：（B)
解答：根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2002)8.1.4条，0.2V0=0.2×4250kN=850kN>Vfmax=620kN
1.5Vfmax=1.5×620kN=930kN>850
即取V=850kN，故选（B)。

根据《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ 99—98）第4.3.4条式（4.3.4-1）计算，结构总水平地震作用标准值为：FEk=α1Geq=0.22×0.8×（4300+4100×10+160×0.5+550×10×0.5）=8471kN。由此可知，C项数值最为接近。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.7.3条，本规程采用层间位移角Δu/h作为刚度控制指标，不扣除整体弯曲转角产生的侧移，即直接采用内力位移计算的位移输出值。
　　根据《高规》第5.4.3条，一般可根据楼层重力和楼层在水平力作用下产生的层间位移，计算出等效的荷载向量，利用结构力学方法求解重力二阶效应。重力二阶效应可采用有限元分析计算，也可采用对未考虑重力二阶效应的计算结果乘以增大系数的方法近似考虑。增大系数法是一种简单近似的考虑重力P—Δ效应的方法。
　　根据《高规》式（5.4.3-3），结构位移增大系数F1，对剪力墙结构、框架—剪力墙结构、筒体结构而言，可按下式计算：
　　F1×Δu/h＝F1/840≤1/800，F1≤840/800＝1.05
　　


即结构Y向的弹性等效侧向刚度满足：EJd≥1.74×109KN·m2。
　　选项中与结果最接近的是1.74，因此答案选C项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查重力二阶效应的基本概念及简化计算方法。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①根据《高规》第5.4.3条，确定采用增大系数法进行结构重力二阶效应的计算；
　　②根据《高规》第5.4.3条式（5.4.3-3），利用结构位移增大系数与等效侧向刚度之间的关系，计算结构Y向的弹性等效侧向刚度。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.1.4条表5.1.4可知，8度设防烈度水平地震影响系数最大值αmax=0.16，场地特征周期值Tg=0.45s，则水平地震影响系数为：



底部剪力标准值为：FEk=α1Geq=0.85×286000×0.0565=13735.2kN。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第9.1.11条第3款规定，当框架部分分配的地震剪力标准值小于结构底部总地震剪力标准值的20%，但其最大值不小于结构底部总地震剪力标准值的10%时，应按结构底部总地震剪力标准值的20%和框架部分楼层地震剪力标准值中最大值的1.5倍二者的较小值进行调整。可得：




即取框架部分地震总剪力为：V=850kN。

根据《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ 99—98）第4.3.4条式（4.3.4-4）计算，顶部附加地震作用系数为：



根据第4.3.4条式（4.3.4-3）计算，顶部附加地震作用为：ΔFn=δnFEk=0.15989×10000=1598.9kN；则顶层总水平地震作用标准值为：



由此可知，A项数值最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.2条第2款规定，三个振型组合产生的基底剪力标准值VEx为：



由此可知，A项数值最为接近。