10层框架—剪力墙结构，抗震设防烈度为8度，Ⅱ类场地，设计地震分组：第一组。首层层高6m，2层层高4.5m，3～10层层高3.6m，总高度39.3m。质量和刚度沿高度分布比较均匀，各楼层重力荷载代表值Gi如图所示。各楼层框架的Di值及剪力墙等效刚度如表6-5所列。采用侧移法计算在连续均布荷载作用下结构假想顶点位移μT=ψuqH4/100EIw，并已知当结构刚度特征值λ=1.2时位移系数ψu=8.07。结构阻尼比ζ=0.05。3.假定结构自振周期为T1=0.793s，结构底部由水平地震作用产生的总弯矩标准值

由《建筑结构荷载规范》表7.3.1，建筑体型系数us如题图所示：
根据《建筑结构荷载规范》式（7.1.1-1）， 34.0m高度处每平方米风荷载标准值按下式计算：
wk=βzusuzw0
34.0m高度处垂直于风向的建筑投影宽度内每米风荷载标准值为
Wk=1.6x（11.042x2x1.0-4.850x2x0.7+31.784x0.5）x1.55x0.55kN/m=42.54kN/m
风荷载沿建筑高度呈倒三角形分布，结构基底剪力标准值为
Vk=0.5x42.54x34.0kN=723.2kN

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.7.3条，本规程采用层间位移角Δu/h作为刚度控制指标，不扣除整体弯曲转角产生的侧移，即直接采用内力位移计算的位移输出值。
　　根据《高规》第5.4.3条，一般可根据楼层重力和楼层在水平力作用下产生的层间位移，计算出等效的荷载向量，利用结构力学方法求解重力二阶效应。重力二阶效应可采用有限元分析计算，也可采用对未考虑重力二阶效应的计算结果乘以增大系数的方法近似考虑。增大系数法是一种简单近似的考虑重力P—Δ效应的方法。
　　根据《高规》式（5.4.3-3），结构位移增大系数F1，对剪力墙结构、框架—剪力墙结构、筒体结构而言，可按下式计算：
　　F1×Δu/h＝F1/840≤1/800，F1≤840/800＝1.05
　　


即结构Y向的弹性等效侧向刚度满足：EJd≥1.74×109KN·m2。
　　选项中与结果最接近的是1.74，因此答案选C项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查重力二阶效应的基本概念及简化计算方法。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①根据《高规》第5.4.3条，确定采用增大系数法进行结构重力二阶效应的计算；
　　②根据《高规》第5.4.3条式（5.4.3-3），利用结构位移增大系数与等效侧向刚度之间的关系，计算结构Y向的弹性等效侧向刚度。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）计算如下：
①当抗震设防烈度为8度时，查第5.1.4条表5.1.4-1可知，
水平地震影响系数最大值αmax=0.16；
②Ⅱ类场地，设计地震分组：第一组，查第5.1.4条表5.1.4-2可知，
场地的特征周期Tg=0.35s；
③根据第5.1.5条第2款式（5.1.5-1）计算，衰减系数为γ=0.9；根据第5.1.5条式（5.1.5-3）计算，阻尼调整系数为η2=1.0；
T1=0.68s＞Tg=0.35s，根据第5.1.5条第第1款第3项规定，地震影响系数α1为：



由此可知，B项数值最为接近。

答案：(A)
解答：根据《建筑抗震设计规范》表6.1.2，6.1.3条，3.3.3条
结构框架等级为一级，由《建筑抗震设计规范》表6.3.6，[μN]=0.65
则Nmax=[μN]fcA=0.65×19.1×800×800N=7945600N=7945.6kN，故选（A)。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.1.4条规定，当抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.2g时，水平地震影响系数最大值

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.9.2条规定，当建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度和9度时各类建筑的要求采取抗震构造措施。故本题应按8度采取抗震构造措施。
根据表3.9.3可知，剪力墙抗震等级为一级；
根据第7.1.4条第2款规定，地上底部两层为该剪力墙结构的加强部位；
根据第7.2.6条规定，8度一级剪力墙底部加强部位墙肢截面的剪力设计值，按V=ηvwVw计算。其中，ηvw为剪力增大系数，一级时取1.6。故V=1.6×250=400kN。弯矩可不调整，弯矩设计值M=1023kN·m。由此可知，A项数值最为接近。

具体计算如下：
①框架总抗侧移刚度D值为：




②楼层平均高度为：



③框架平均总刚度为：



④剪力墙平均总刚度为：



⑤总刚度特征值为：



⑥结构顶点假想位移
把各楼层重力荷载折算成连续均布荷载，有：q=∑Gi/H=89500/39.3=2277.35kN/m；
当λ=1.20时，位移系数ψu=8.07，结构顶点假想位移为：μT=ψuqH4/100EIw=8.07×2277.35×39.34/100×1515.69×106=0.289m；
⑦结构基本自振周期
根据《高层建筑混凝土结构技术规范》（JGJ 3—2010）第4.3.17条及附录C式（C.0.2）计算，取自振周期折减系数为：ψT=1.0，故结构基本自振周期为：



由此可知，B项数值最为接近。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第8.2.1条规定，城市郊区地面粗糙度为B类，H=58m，根据表8.2.1可得，风压高度变化系数为：



根据表第30项可知，该建筑体型系数如图所示。



根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第4.2.1条规定，垂直于建筑物表面的风荷载标准值为：



故58m高度处建筑物投影宽度范围内风荷载标准值为：



故屋顶lm高度范围内Y向的风荷载标准值为：



由此可知，B项数值最为接近。

答案：（B)
解答：根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2002)8.1.4条，0.2V0=0.2×4250kN=850kN>Vfmax=620kN
1.5Vfmax=1.5×620kN=930kN>850
即取V=850kN，故选（B)。

根据《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ 99—98）第4.3.4条式（4.3.4-1）计算，结构总水平地震作用标准值为：FEk=α1Geq=0.22×0.8×（4300+4100×10+160×0.5+550×10×0.5）=8471kN。由此可知，C项数值最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.1.4条中表5.1.4-1和5.1.4-2，多遇地震，αmax=0.16，设计地震分组为一组，场地类别为Ⅲ类，Tg=0.45s。
而T1=1.2s，Tg=0.45s＜T1=1.2s＜5Tg=2.25s

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.2条规定，采用振型分解反应谱法时，不进行扭转藕联计算的结构应按下列规定计算其他地震作用和作用效应；
结构j振型i质点的水平地震作用标准值，应按式（5.2.2-1）确定

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）式（5.4.1-1）计算，当荷载满足下列公式：



时，可不考虑重力二阶效应的影响。根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.4.1条及其条文说明式（5）计算，结构的弹性等效侧向刚度为



则弹性水平位移为：

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.3条规定，柱底剪为：



故柱底弯矩为：

{图1}

由此可知，C项数值最为接近。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第9.1.11条第3款规定，当框架部分分配的地震剪力标准值小于结构底部总地震剪力标准值的20%，但其最大值不小于结构底部总地震剪力标准值的10%时，应按结构底部总地震剪力标准值的20%和框架部分楼层地震剪力标准值中最大值的1.5倍二者的较小值进行调整。可得：




即取框架部分地震总剪力为：V=850kN。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第7.2.10条第2款规定，地震设计状况时，偏心受压剪力墙的斜截面受剪承载力满足：

根据《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ 99—98）第4.3.4条式（4.3.4-4）计算，顶部附加地震作用系数为：



根据第4.3.4条式（4.3.4-3）计算，顶部附加地震作用为：ΔFn=δnFEk=0.15989×10000=1598.9kN；则顶层总水平地震作用标准值为：



由此可知，A项数值最为接近。

（B）解答：根据《抗规》第3.4.3条的条文说明，在进行结构规则性判断时，计算扭转位移比 所用的“给定水平力”采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平作用力，因此， 作用在二层顶的“给定水平力为：为：