某两层单建式地下车库，用于停放载人少于9人的小客车，设计使用年限为50年，采用框架结构，双向柱跨均为8m，各层均采用不设次梁的双向板楼盖，顶板覆土厚度s=2.5m(覆土应力扩散角θ=35°)，地面为小客车通道（可作为全车总重300kN的重型消防车通道），剖面如图1-1所示，抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.20g，设计地震分组第二组，建筑场地类别为B1类，抗震设防类别为标准设防类，安全等级为二级。假定，地下一层楼盖楼梯间位置框架梁承受次梁传递的集中力设计值F =295kN，如图1-2所示，附加箍

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第5.1.1条表5.1.1第8项规定，板跨不小于6m×6m的双向板楼盖，消防车荷载标准值为：qk=20kN／m2，由于覆土厚度为2.5m，根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）附录B式（B.0.2）计算，覆土折算厚度为：=1.43stanθ=1.43×2.5×tan35°=2.5m，查表B.0.2可得，消防车活荷载折减系数为0.81，则消防车的等效均布活荷载标准值为：qk=折减系数×荷载标准值=0.81×20=16.2kN／m2。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第9.2.11条规定，箍筋承受力公式为：F≤fyvAsvsinα。附加箍筋承受集中荷载F1=270×3×2×2×50.3=163kN<295kN，需配置吊筋；设置吊筋面积

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.2.10条式（6.2.10-2）计算，α1fcbx=fyAS-



代入数据解得，相对受压区高度为：x=13mm<2×25=50mm，满足构造要求。根据第6.2.14条式（6.2.14）计算：



=360×1540×（215-25）=105kN·m／m，由此可知，B项最接近。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第5.1.3条规定，设计基础时可不考虑消防车荷载。根据第5.1.1条表5.1.1第8项规定，板跨不小于6m×6m的双向板楼盖，小客车活荷载标准值为：qk=2.5kN／m2，根据第5.1.2条规定，双向板楼盖折减系数为0.8，所以：Nk=0.8×3×2.5×8×8=384kN，由此可知，A项最接近。

解答：根据《荷规》第5.1.3条，设计基础时可不考虑消防车荷载。
根据《荷规》表5.1.1第8项，板跨不小于6m×6m的双向板楼盖，小客车活荷载标准值qk=2.5kN/m2
根据《荷规》第5.1.2条，对双向板楼盖折减系数为0.8，所以有：
Nk=0.8×3×2.5×8×8=384kN故选（A）。

根据《高规》11.1.4 条表11.1.4，该柱抗震等级为一级。根据《高规》11.4.4 条表11.4.4，该柱的轴压比限值为0.7；根据附注2:剪跨比不大于2的柱，其轴压比减少0.05；根据附注3: 当采用C60以上混凝土时，其轴压比减少0.05。所以，该柱的轴压比限值为：0.7-0.05-0.05=0.6
(D)最为接近。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）表3.9.4可知，B级高度，抗震等级为一级。根据第6.4.2条表6.4.2规定，结构类型为框架-核心筒时一级抗震等级的框架柱轴压比限值为0.75。根据表注3，跨比不大于2但不小于1.5的柱，其轴压比比限值应比表中数值减少0.05，表注4，当沿柱全高采用井字复合箍，箍筋间距不大于100mm、肢距不大于200mm、直径不小于12mm时，轴压比限值可增加0.10。故本题KZ1的轴压比限值为：0.75－0.05+0.10=0.8。

解答：根据《抗规》第14.1.4条：
丙类钢筋混凝土地下结构的抗震等级，8度时不宜低于三级，故取为三级；
按《抗规》表6.3.7-1，三级框架结构框架柱査表得纵筋总配筋率为0.75%；
根据《抗规》第14.3.1条第3款，中柱纵筋配筋率应增加0.2%，为0.95%。故选（D）

解答：（A）根据《抗规》第14.2.1条，场地类别为Ⅲ类时，应进行地震作用计算。
（B）根据《抗规》第14. 2.3条第3款，正确。
（C）根据《抗规》第14. 2.4条第1款，应进行多遇地震作用下构件变形的验算。
（D）根据《抗规》第14. 3.1条第2款，最小尺寸应不低于同类地面结构构件的规定。综上，选（B）。

依题意得，计算各参数如下：
　　截面有效高度为：h0＝400－40＝360mm；
　　计算截面的周长为：μm＝4×（1800＋2×360/2）＝8640mm；
　　局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值为：βs＝1，当βs＜2时，取βs＝2；
　　局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数为：η1＝0.4＋1.2/βs＝1.0；
　　计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数为：η2＝0.5＋ash0/（4μm）＝0.5＋40×360/（4×8640）＝0.92，因此η＝min（η1，η2）＝min（1.0，0.92）＝0.92；
　　当截面高度h不大于800mm时，截面高度影响系数为：βh＝1.0。
　　根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）第6.5.1条式（6.5.1-1）可知，Fl≤0.7βhftημmh0＝0.7×1.0×1.43×0.92×8640×360＝2864430N＝2864.43kN。
　　选项中与结果最接近的是2860，因此答案选A项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查柱帽周边楼板的受冲切承载力设计值的计算。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①计算η、μm、βh、h0各项参数；
　　②根据《混规》第6.5.1条式（6.5.1-1），将上述参数代入其中，计算中柱柱帽周边楼板的受冲切承载力设计值Fl。

解答：根据《混规》公式（6.2.10-2）：
α1fcbx=fyAs-f'yA's=360×1540-360×1027=184680N
14.3×1000x=184680
x=13mm＜2×25=50mm
根据《混规》公式（6.2.14）：
M≤fyAs（h0-a's）=360×1540×（215-25）=105kN*m/m故选（B）

丙类建筑，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用，所以应按8度处理

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第11.1.6条及第9.1.11条规定，当框架部分分配的地震剪力标准值小于结构底部总地震剪力标准值的20%，但其最大值不小于结构底部总地震剪力标准值的10%时，应按结构底部总地震剪力标准值的20%和框架部分楼层地震剪力标准值中最大值的1.5倍二者的较小值进行调整；
由0.1V0=29000×0.1=2900kN＜Vf=3400kN＜0.2V0=29000×0.2=5800kN，该层柱内力需要调整，1.5=1.5×3828=5742kN＜0.2V0，取较小值V=5742kN作为框架部分承担的总剪力；
根据第9.1.11条第3款规定，该层框架内力调整系数=5742/3400=1.69，则该层柱底弯矩M=596×1.69=1007.24kN·m，剪力V=156×1.69=263.64kN。

根据《高规》11.1.6条及9.1.11条

该层柱内力需要调整 取较小值V=5742kN作为框架部分承担的总剪力根据《高规》9.1.11条第三款，该层框架内力调整系数=5742÷3400=1.69