某单层工业厂房，设置有两台Q=25/10t的软钩桥式吊车，吊车每侧有两个车轮，轮距4m，最大轮压标准值Pmax=279.7kN，吊车横行小车重量标准值g=73.5kN，吊车轨道的高度hR=130mm。厂房柱距12m，采用工字形截面的实腹式钢吊车梁，上翼缘板的厚度hf=18mm，腹板厚度tW=12mm。沿吊车梁腹板平面作用的最大剪力为V，在吊车梁顶面作用有吊车轮压产生的移动集中荷载户和吊车安全走道上的均布荷载q。假定吊车为重级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于( )kN。 A. 8

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第3.2.2条规定，由吊车摆动引起的横向水平力与吊车最大轮压标准值成正比，软钩桥式吊车的系数α取为0.1，由式（3.2.2）计算作用于每个吊车轮压处的横向水平力标准值：

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第3.2.2条式（3.2.2）计算，作用于每个轮压处的此水平力标准值为：Hk=α·Pk·max=0.1×470=47kN。
由此可知，C项数值最为接近。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条、第6.3.1条，荷载分项系数取1.4；动力系数取1.1。计算集中荷载：



根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第4.1.3条式（4.1.3-2）计算集中荷载在梁腹板计算高度上边缘的假定分布长度：



根据公式（4.1.3-1）计算局部承压强度，

根据《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)第3.2.2条，计算重级工作制吊车梁 (或吊车桁架)及其制动结构的强度、稳定性以及连接(吊车梁或吊车桁架、制动结构、柱相互间的连接)的强度时，应考虑由吊车摆动引起的横向水平力(此水平力不与荷载规范规定的横向水平荷载同时考虑)，作用于每个轮压处的水平力标准值为：
Hk=αPk,max=αFmax=0.1×279.7=27.97kN＞8.0kN(水平力)。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第6.1.2条第2款规定，吊车横向水平荷载标准值，应取横行小车重量与额定起重量之和的百分数，并应乘以重力加速度，吊车横向水平荷载标准值的百分数应按表6.1.2采用。则作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值为：



由此可知，A项数值最为接近。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第4.1.3条式（4.1.3-1）计算，lz=a+5hy+2hR=50+5×20+2×130=410mm。根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条及第6.3.1条规定，吊车荷载属于活荷载，因此，荷载的分项系数应取1.4；重级A5级工作制吊车的荷载动力系数应取1.05。F=1.4×1.05×470×103=690.9×103N。

由此可知，A项数值最为接近。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第4.1.3条式（4.1.3-1）计算，lz=a+5hy+2hR=50+5×20+2×130=410mm。
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条及第6.3.1条规定，吊车荷载属于活荷载，因此，荷载的分项系数应取1.4；重级A5级工作制吊车的荷载动力系数应取1.05。
F=1.4×1.05×470×103=690.9×103N。



由此可知，A项数值最为接近。

根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）第3.2.2条：Hk=aPkmax=0.1x355kN=35.5kN

根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）第3.1.5条、6.2.3条计算：af=0.8

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第6.1.2条第2款规定，吊车横向水平荷载标准值，应取横行小车重量与额定起重量之和的百分数，并应乘以重力加速度，吊车横向水平荷载标准值的百分数应按表6.1.2采用。则作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值为：



由此可知，A项数值最为接近。

两台吊车的轮压布置见图所示：

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第6.2.3条规定，由于吊车荷载为动力荷载且重复使用，通常吊车梁需计算疲劳，故根据第4.1.1条规定截面塑性发展系数γx取1.0，按式（4.1.1）计算最大拉应力，

根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001)第3.2.5条第2款，可变荷载的分项系数为1.4；且该规范第5.3.1条规定，对动力系数，轻、中级取1.05，重级取1.1。 根据《钢结构设计规范》(GB50017—2003)第4.1.3条，吊车梁腹板上边缘局部压应力的计算公式为： 式中，F为集中荷载；ψ为集中荷载增大系数，对重级工作制吊车梁，ψ=1.35，对其他梁，ψ=1.0；tW为腹板厚度；f为钢材的抗压强度设计值；ιZ为集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，且lZ=a+5hV+2hR=50+5×18+2×130=400mm。 将数据代入公式，得吊车梁腹板上边缘局部压应力为： 轻、中级：σc=1.0×1.05×1.4×279.7×103/12/400=85.7N/mm2≤215N/mm2； 重级：σc=1.35×1.1×1.4×279.7×103/12/400=121.1N/mm2≤215N/mm2。

根据《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)第4.1.3条和《建筑结构荷载设计规范》(GB 50009—2001)第3.2.5条、第5.1.1条条文说明及第5.3.1条，集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度为：ιz=a+5hy+2hR=50+5×18+2×130=400mm，集中荷载为：F=1.05×1.4×279.7×10^3=411.2×103N，则局部压应力设计值为：



式中，ψ为集中荷载增大系数；对重级工作制吊车梁取1.35，其他梁取1.0。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第4.1.3条式（4.1.3-1）计算，lz=a+5hy+2hR=50+5×20+2×130=410mm。
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条及第6.3.1条规定，吊车荷载属于活荷载，因此，荷载的分项系数应取1.4；重级A5级工作制吊车的荷载动力系数应取1.05。
F=1.4×1.05×470×103=690.9×103N。



由此可知，A项数值最为接近。

根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）第4.1.1条计算：依据第6.2.3条，梁需计算疲劳，rx取1.0。

根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）第7.1.3条及第8.77条第5款，内力沿侧面角焊缝全长分布：

根据《建筑荷载规范》（GB50009-2001）第3.2.5条、第5.3.1条及第5.1.1条的条文说明：
动力系数取1.1；荷载分项系数取1.4