一单层平面框架(图)，由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。 由桁架上永久荷载、活荷载和吊车荷载产生的柱脚最大弯矩设计值MA应为( )kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条的简化规则。 A. 160.8 B. 166 C. 173.4 D. 180

题目
一单层平面框架(图)，由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。




由桁架上永久荷载、活荷载和吊车荷载产生的柱脚最大弯矩设计值MA应为( )kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条的简化规则。

A. 160.8
B. 166
C. 173.4
D. 180
相似考题

1.一计算跨度为4m的简支梁，梁上作用有恒荷载标准值（包括自重）15kN/m，活荷载标准值5kN/m，其跨中最大弯矩设计值为： A. 50kN ? m B. 50. 3kN ? m C. 100kN ? m D. 100. 6kN ? m

2.一单层平面框架（见图），由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。现尚需计及如图所示由风荷载产生的D点弯矩标准值MDwk=25kN·m，由此算得D点组合后的弯矩设计值MD最接近于（　　）kN·m。（不采用简化规则）A. 117.9B. 123.0C. 124.4D. 140.0

3.假定，框架中间层边框架节点如图所示。梁端A处由重力荷载代表值产生的弯矩标准值MG=－135kN·m，水平地震作用产生的弯矩标准值ME=±130kN·m，风荷载产生的弯矩标准值Mw=±80kN·m。试问，框架梁端（A—A处）在考虑弯矩调幅后（调幅系数0.85），地震设计状况下梁顶最不利组合弯矩设计值MA（kN·m），与下列何项数值最为接近？（　　） A.250 B.310 C.350 D.440

4.一单层平面框架（见图），由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。1.由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDqk=30kN·m，则D点的弯矩设计值MD最接近于（　　）kN·m。A. 130B. 102C. 96.9D. 95

参考答案和解析
答案：C
解析：
屋面活荷载及吊车荷载的组合值系数均是ψ=0.7。根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条，荷载效应组合的设计值分别为：
①当属屋面活荷载效应控制的组合时：
MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60=160.8kN·m；
②当属吊车荷载效应控制的组合时：
MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30=173.4kN·m＞160.8kN·m。因此本题是吊车荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。
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  • 第1题：

    一单层平面框架(图)，由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。




    由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDgk=30kN·m，则D点的弯矩设计值MD，最接近于( )kN·m。

    A. 130
    B. 102
    C. 96.9
    D. 95

    答案：B
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.3条，可变荷载效应及永久荷载效应下的荷载效应组合设计值分别计算如下：
    当为屋顶均布活荷载效应控制的组合时：
    MD=1.2×50+1.4×30=102kN·m；
    当为永久荷载效应控制的组合时：
    MD=1.35×50+1.4×0.7×30=96.9kN·m＜102kN·m。
    故该效应组合由屋顶均布活荷载效应控制，即MD=102kN·m。

  • 第2题：

    一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（见图6-28（a）、（b）、（c）），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN·m（见图）。



    1.由桁架上永久荷载、活荷载和吊车荷载产生的柱脚最大弯矩设计值MA应为（　　）kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则。

    A. 160.8
    B. 166
    C. 173.4
    D. 180

    答案：C
    解析：
    屋面活荷载及吊车荷载的组合值系数均是ψ=0.7。根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条规定，荷载效应组合的设计值分别为：
    ①当属屋面活荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60=160.8kN·m；
    ②当属吊车荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30=173.4kN·m；
    ③当属永久荷载效应控制的组合时：MA=1.35×50+1.4×0.7×60+1.4×0.7×30=155.7kN·m；
    取三者中的最大值，故应按吊车荷载效应控制的组合确定最大柱脚弯矩设计值，即MA=173.4kN·m。

  • 第3题：

    一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（见图6-28（a）、（b）、（c）），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN·m（见图）。



    3.采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则，计算在四种荷载下柱脚A处的最大弯矩设计值MA应为（　　）kN·m。


    A. 255.3
    B. 239.2
    C. 228
    D. 210.3

    答案：A
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条规定，荷载效应组合的设计值分别为：
    ①当属可变荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+0.9×（1.4×30+1.4×60+1.4×65）=255.3kN·m>210.3kN·m；
    ②当属永久荷载效应控制的组合时：MA=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=210.3kN·m；
    取两者中的较大值，故应按可变荷载效应控制的组合确定最大柱脚弯矩设计值，即MA=239.2kN?m。

  • 第4题：

    一展览厅的圆弧形静定三铰拱，其跨度l=25m，矢高f=4m（见图），在C、D、E处均作用着两个集中荷载Pgk及Pqk，即一是由永久荷载标准值产生的拱顶集中荷载Pgk=100kN，另一是由拱面活荷载标准值产生的拱顶集中荷载Pqk=50kN，由此算得该拱底部拉杆的轴向拉力设计值NA=（　　）kN。


    A． 495.8
    B． 560.55
    C． 585.25
    D． 593.75

    答案：D
    解析：
    该拱是静定的三铰拱，可根据图6-24的拱顶弯矩MD=0的条件，得出底部拉杆AB的轴向拉力标准值的计算公式为：

  • 第5题：

    一单层平面框架(图)，由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。




    采用《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条的简化规则，计算在四种工况下柱脚A处的最大弯矩设计值MA应为( )kN·m。

    A. 255.3
    B. 239.2
    C. 228
    D. 210.3

    答案：A
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条，荷载效应组合的没计值分别为：
    当属可变荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+0.9×(1.4×30+1.4×60+1.4×65)=255.3kN·m＞210.3kN·m；
    当属永久荷载效应控制的组合时：
    MA=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=210.3kN·m。
    与不采用简化规则算得的MA=239.2kN·m相比较，可知采用简化规则算得的MA=255.3kN·m要大于前者。

  • 第6题：

    一商店的单层平面框架，如图所示。

    在（1）的单层平面框架中，除由竖向均布荷载gk及qk产生的D点弯矩标准值MDgk=50kN·m及MDqk=30kN·m外，现尚需计及如图6-33所示由风荷载产生的D点弯距标准值MDwk=25kN·m，由此算得D点在上述三种工况组合后的弯矩设计值MD=（　　）kN·m。
    提示：计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则。

    A.117.9
    B.123.0
    C.124.4
    D.140.0

    答案：C
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条及第3.2.4条规定，分别计算荷载效应组合设计值如下：
    ①当按屋顶均布活荷载效应控制的组合时（风荷载的组合值系数ψc=0.6）：MD=1.2×50+1.4×30+1.4×0.6×25=123kN·m；
    ②当按风荷载效应控制的组合时（屋顶均布活荷载的组合值系数ψc=0.7）：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；
    ③当按永久荷载效应控制的组合时：MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m；
    124.4kN·m＞123kN·m＞117.9kN·m，故应按风荷载效应控制的组合确定D点弯矩设计值MD，即MD=124.4kN·m。

  • 第7题：

    一机械加车间的钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（图a、b、c），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。

    .考虑到图（d）所示风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN·m。由此可算得上述三种可变荷载的效应组合，然后确定柱脚最大弯矩设计值MA=（　　）kN·m，计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则。


    A. 215.4
    B. 228.0
    C. 230.0
    D. 239.2

    答案：D
    解析：
    本题中有屋面活荷载、吊车荷载及风荷载等三种可变荷载，需对三种可变荷载效应的组合，分别计算后确定是何种组合产生最大柱脚弯矩设计值MA。根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条，荷载效应组合设计值分别计算如下：
    ①当属屋面活荷载效应控制的组合时（风荷载的组合系数ψc=0.6）：
    MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；
    ②当属吊车荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；
    ③当属风荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m。
    比较上述三种组合的计算结果，239.2kN·m＞228kN·m＞215.4kN·m，即风荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。

  • 第8题：

    一机械加车间的钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（图a、b、c），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。

    计算上述二种可变荷载的效应组合，确定柱脚最大弯矩设计值MA=（　　）kN·m，计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则。

    A. 160.8
    B. 166.0
    C. 173.4
    D. 180.0

    答案：C
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条，荷载效应组合设计值分别计算如下：
    ①当属屋面活荷载效应控制的组合时（屋面活荷载及吊车荷载的组合值系数均是ψc=0.7）：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60=160.8kN·m；
    ②当属吊车荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30=173.4kN·m。
    173.4kN·m＞160.8kN·m，故吊车荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。

  • 第9题：

    某钢筋混凝土框架结构办公楼，抗震等级为二级，框架梁的混凝土强度等级为C35，梁纵向钢筋及箍筋均采用HRB400。取某边榀框架（C点处为框架角柱）的一段框架梁，梁截面：b×h＝400mm×900mm，受力钢筋的保护层厚度cs＝30mm，梁上线荷载标准值分布图、简化的弯矩标准值见题图，其中框架梁净跨ln＝8.4m。假定，永久荷载标准值gk＝83kN/m，等效均布可变荷载标准值qk＝55kN/m。





    假定，多遇地震下的弹性计算结果如下：框架节点C处，柱轴压比为0.5，上柱柱底弯矩与下柱柱顶弯矩大小与方向均相同。试问，框架节点C处，上柱柱底截面考虑水平地震作用组合的弯矩设计值Mc（kN·m），与下列何项数值最为接近（）

    A.810
    B.920
    C.1020
    D.1150

    答案：C
    解析：
    根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第5.4.1条式（5.4.1）计算节点处梁端弯矩的设计值。计算重力荷载效应时，应取重力荷载代表值。重力荷载分项系数取1.2，查表5.4.1可得水平地震作用分项系数取1.3。
    故计算节点处梁端弯矩的设计值为：
    Mb＝－1.2×（387＋0.5×258）－1.3×470＝－1230.2kN·m
    根据第6.2.2条规定，一、二、三、四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求



    式中，对于二级框架，框架柱端弯矩增大系数：ηc＝1.5。
    根据第6.2.6条规定，一、二、三、四级框架的角柱，经本规范第6.2.2、6.2.3、6.2.5、6.2.10条调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数。
    故Mc＝1.5×1.1×1230.2/2＝1015kN·m。
    C项最为接近。

  • 第10题：

    单选题
    由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDqk＝30kN·m，则D点的弯矩设计值MD最接近于（　　）kN。
    A

    130

    B

    102

    C

    96.9

    D

    95


    正确答案： D
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条第1款式（3.2.3-1）规定，当为屋顶均布活荷载效应控制的组合时：MD＝1.2×50＋1.4×30＝102kN·m。
    根据第3.2.3条第1款式（3.2.3-2）规定，当为永久荷载效应控制的组合时：MD＝1.35×50＋1.4×0.7×30＝96.9kN·m＜102kN·m。
    故该效应组合由屋顶均布活荷载效应控制，即D点的弯矩设计值MD＝102kN·m。

  • 第11题：

    单选题
    一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，M Agk=50kN·m、M Aqk=30kN·m、M Ack=60kN·m（见下图），M Agk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，M Aqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，M Ack是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值M Awk=65kN.m（见下图）。 采用《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）第3.2.4条的简化规则，计算在四种荷载下柱脚A处的最大弯矩设计值M A应为（）kN·m。
    A

    255.3

    B

    239.2

    C

    228

    D

    210.3


    正确答案： D
    解析： 暂无解析

  • 第12题：

    单选题
    一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，M Agk=50kN·m、M Aqk=30kN·m、M Ack=60kN·m（见下图），M Agk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，M Aqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，M Ack是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值M Awk=65kN.m（见下图）。 由桁架上永久荷载、活荷载和吊车荷载产生的柱脚最大弯矩设计值MA应为（）kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）第3.2.4条的简化规则。
    A

    160.8

    B

    166

    C

    173.4

    D

    180


    正确答案： D
    解析： 暂无解析

  • 第13题：

    某10层钢筋混凝土框架结构，如图所示，质量和刚度沿竖向分布比较均匀，抗震设防类别为标准设防类，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度0.10g，设计地震分组第一组，场地类别Ⅱ类。[2014年真题]



    6.假定，框架中间层边框架节点如图6-3所示。梁端A处由重力荷载代表值产生的弯矩标准值MG=－135kN·m，水平地震作用产生的弯矩标准值ME=±130kN·m，风荷载产生的弯矩标准值Mw=±80kN·m。试问，框架梁端（A—A处）在考虑弯矩调幅后（调幅系数0.85），地震设计状况下梁顶最不利组合弯矩设计值MA（kN·m），与下列何项数值最为接近？（　　）





    A. 250
    B. 310
    C. 350
    D. 440

    答案：B
    解析：
    根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.2.3条第1款规定，对重力荷载代表值的梁端弯矩进行调幅：



    根据第5.6.4条表5.6.4可得，由于建筑高度小于60m，不考虑风荷载，组合弯矩设计值为：



    由此可知，B项数值最为接近。

  • 第14题：

    一展览厅的圆弧形静定三铰拱，其跨度ι=25m，矢高f=4m(图)，在C、D、E处均作用着两个集中荷载Pgk及Pqk，即一是由永久荷载标准值产生的拱顶集中荷载Pgk=100kN，另一是由拱面活荷载标准值产生的拱顶集中荷载Pqk=50kN，
    由此算得该拱底部拉杆的轴向拉力设计值NA=( )kN。


    A. 495.8
    B. 560.55
    C. 585.25
    D. 593.75

    答案：D
    解析：

  • 第15题：

    一单层平面框架(图)，由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。




    还需考虑风荷载作用下产生的柱脚弯矩。由桁架上永久荷载和三种可变荷载确定的柱脚最大弯矩设计值MA应为( )kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条的简化规则。

    A. 215.4
    B. 228
    C. 230
    D. 239.2

    答案：D
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条，荷载效应组合的设计值分别为：
    ①当属屋面活荷载效应控制的组合时(风荷载的组合系数ψe=0.6)：
    MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；
    ②当属吊车荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；
    ③当属风荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m。
    比较上述三种组合的计算结果，可知风荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。

  • 第16题：

    一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（见图6-28（a）、（b）、（c）），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN·m（见图）。



    2.还需考虑风荷载作用下产生的柱脚弯矩。由桁架上永久荷载和三种可变荷载确定的柱脚最大弯矩设计值MA应为（　　）kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则。

    A. 215.4
    B. 228
    C. 230
    D. 239.2

    答案：D
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条规定，荷载效应组合的设计值分别为：
    ①当属屋面活荷载效应控制的组合时（风荷载的组合系数ψc=0.6）：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；
    ②当属吊车荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；
    ③当属风荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m；
    ④当属永久荷载效应控制的组合时：MA=1.35×50+1.4×0.7×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=210.3kN·m；
    取四者中的最大值，故应按风荷载效应控制的组合确定最大柱脚弯矩设计值，即MA=239.2kN·m。

  • 第17题：

    一单层平面框架(图)，由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。




    现尚需计及如图所示由风荷载产生的D点弯矩标准值MDwk=25kN·m，由此算得D点组合后的弯矩设计值MD最接近于( )kN·m。(不采用简化规则)


    A. 117.9
    B. 123.0
    C. 124.4
    D. 140.0

    答案：C
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.3条，荷载效应组合设计值分别为：
    当按屋顶均布活荷载效应控制的组合时(风荷载的组合值系数ψe=0.6)：
    MD=1.2×50+1.4×30+1.4×0.6×25=123kN·m；
    当按风荷载效应控制的组合时(屋顶均布活荷载的组合值系ψe=0.7)：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；
    当按永久荷载效应控制的组合时：
    MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m。
    上述三式计算比较得到：应按风荷载效应控制的组合确定D点弯矩设计值MD，即MD=123kN·m。

  • 第18题：

    一商店的单层平面框架，如图所示。

    在（1）的单层框架中，由屋顶永久荷载标准值产生的柱顶D点轴向压力标准值NDgk=100kN，屋顶均布活荷载标准值产生的轴向压力标准值NDqk=60kN，风荷载标准值产生的轴向压力标准值NDwk=30kN（见图6-40），由此算得在上述三种工况组合后的柱顶D点轴向压力设计值ND=（　　）kN。

    A.229.2
    B.220.8
    C.210.5
    D.200.3

    答案：A
    解析：
    由于风荷载产生的NDwk值远小于屋面活荷载产生的NDqk，故可按屋顶均布活荷载效应控制的组合计算柱顶D点的轴向压力设计值，根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条及3.2.4条进行计算，柱顶D点轴向压力设计值为：
    ND=1.2×100+1.4×60+1.4×0.6×30=229.2kN。

  • 第19题：

    一档案库的楼面悬臂梁如图所示，其悬挑计算跨度l0=5m，该梁上由永久荷载标准值产生的线荷载gk=30kN/m，由楼面活荷载标准值产生的线荷载qk=2.0kN/m，由此算得该梁的梁端B的弯矩设计值MB=（　　）kN·m。

    A.520
    B.537.75
    C.580
    D.590

    答案：B
    解析：

  • 第20题：

    一商店的单层平面框架，如图所示。

    由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m，由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDqk=30kN·m，由此可算得上述两种情况D点的弯矩设计值MD=（　　）kN·m。

    A.130
    B.102
    C.96.9
    D.95

    答案：B
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条可得基本组合的荷载分项系数，又根据第3.2.3条规定，可变荷载效应及永久荷载效应下的荷载效应组合设计值分别计算如下：
    当为屋顶均布活荷载效应控制的组合时：MD=1.2×50+1.4×30=102kN·m；
    当为永久荷载效应控制的组合时：MD=1.35×50+1.4×0.7×30=96.9kN·m；
    96.9kN·m＜102kN·m，故荷载效应组合由活荷载效应控制，即D点的弯矩设计值为102kN·m。

  • 第21题：

    一计算跨度为4m的简支梁，梁上作用有恒荷载标准值（包括自重）15kN/m，活荷载标准值5kN/m，其跨中最大弯矩设计值为：（）

    • A、50kN·m
    • B、50.3kN·m
    • C、100kN·m
    • D、100.6kN·m

    正确答案:B

  • 第22题：

    单选题
    由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m，由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDqk=30kN·m，由此可算得上述两种情况D点的弯矩设计值MD=（　　）kN·m。
    A

    130

    B

    102

    C

    96.9

    D

    95


    正确答案： B
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条可得基本组合的荷载分项系数，又根据第3.2.3条规定，可变荷载效应及永久荷载效应下的荷载效应组合设计值分别计算如下：
    当为屋顶均布活荷载效应控制的组合时：MD=1.2×50+1.4×30=102kN·m；
    当为永久荷载效应控制的组合时：MD=1.35×50+1.4×0.7×30=96.9kN·m；
    96.9kN·m＜102kN·m，故荷载效应组合由活荷载效应控制，即D点的弯矩设计值为102kN·m。

  • 第23题：

    单选题
    在（1）的单层平面框架中，除由竖向均布荷载gk及qk产生的D点弯矩标准值MDgk=50kN·m及MDqk=30kN·m外，现尚需计及如图6-33所示由风荷载产生的D点弯距标准值MDwk=25kN·m，由此算得D点在上述三种工况组合后的弯矩设计值MD=（　　）kN·m。提示：计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则。
    A

    117.9

    B

    123.0

    C

    124.4

    D

    140.0


    正确答案： B
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条及第3.2.4条规定，分别计算荷载效应组合设计值如下：
    ①当按屋顶均布活荷载效应控制的组合时（风荷载的组合值系数ψc=0.6）：MD=1.2×50+1.4×30+1.4×0.6×25=123kN·m；
    ②当按风荷载效应控制的组合时（屋顶均布活荷载的组合值系数ψc=0.7）：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；
    ③当按永久荷载效应控制的组合时：MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m；
    124.4kN·m＞123kN·m＞117.9kN·m，故应按风荷载效应控制的组合确定D点弯矩设计值MD，即MD=124.4kN·m。

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