在其它条件都一样的情况下，在整体性相对较好的岩体（简称前者）和较松散的堆积体 （简称后者）中分别形成两个滑坡体。在滑坡推力总合力大小和作用方向及滑体厚度都相同时，若将这两个滑坡的下滑推力对抗滑挡墙所产生的倾覆力矩进行比较，其结构应最符合下列哪个选项（） A.前者的倾覆力矩小于后者的倾覆力矩 B.前者的倾覆力矩大于后者的倾覆力矩 C.二者的倾覆力矩相等 D.二者的倾覆力矩大小无法比较

根据《铁路路基支挡结构设计规范》（TB 10025—2006）第10.2.3条条文说明，当滑体为砾石类土或块石类土时，下滑力采用三角形分布；当滑体为黏性土时，采用矩形分布；介于两者之间时，采用梯形分布。A项，根据第10.2.2条，滑坡推力应根据其边界条件（滑动面与周界）和滑带土的强度指标通过计算确定，滑动面（带）的强度指标，可采用试验资料或用反算值以及经验数据等综合分析确定；B项，根据第10.2.3条的条文说明，在计算滑坡推力时，通常假定滑坡体沿滑动面均匀下滑；D项，根据第10.2.4条条文说明，滑坡推力的计算方法是工程设计中的常用方法，其原理是通过加大自重产生的下滑力增加安全度。除此之外，还有一种计算方法，通过折减滑面的抗剪强度增大安全度。

根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第6. 4. 3条，
第1块滑体自重沿滑动面的分力:
G1t=G1sinβ1=50×sin25°=211.3kN/m；
第1块滑体自重沿垂直滑动面的分力：G1n=G1cosβ1=500×cos25°=453.2kN/m;
第2块滑体自重沿滑动面的分力：G2t=G2Sinβ2=900×sin10°= 156.3kN/m；
第2块滑体自重沿垂直滑动面的分力：G2n=G2cosβ2=900×cos10°=886.3kN/m；
第3块滑体自重沿滑动面的分力:G3t=G3sinβ3=700×sin22°=262. 2kN/m；
第3块滑体自重沿垂直滑动面的分力：G3n= G3cosβ3 =700×cos22°=649. 0kN/m；
传递系数ψi:
ψ2=cos(β1-β2)-sin(β1-β2)tanφ2=cos(25°-10°)- sin(25°- 10°)tan10°=0.920；
ψ3=cos(β2-β3)-sin(β2-β3)tanφ3=cos(10°-22°) - sin (10°-22°) tan10°= 1.015 ；
第1块滑体的剩余下滑力：
F1=ytG1t- G1ntanφ1-c1l1=1.15×211.3 - 453. 2×tan10°- 10×11.03 =52.8kN/m；
第2块滑体的剩余下滑力：
F2=F1ψ2 + ytG2t-G2ntanφ2-c2l2= 52.8×0.920 + 1.15×156.3-886.3×tan10°-10×10.15 =-29.5kN/m；
第2块滑坡推力为负值，表示自该块以上滑坡稳定，故计算F3时，取F2=0；
第3块滑体的下滑推力F3为：
F3= F2ψ3+ytG3t-G3ntanφ3 -c3l3=0×1.015 + 1.15×262. 2 -649.0×tan10°- 10×10. 79 = 79. 2kN/m。

A项，根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）第6.4.3条第1款规定，当滑体有多层潜在滑动面时应取推力最大的滑动面确定滑坡推力；B项，根据第6.4.3条第2款规定，选择平行于滑动方向的几个具有代表性的断面进行计算。计算断面一般不得少于2个，其中应有一个是滑动主轴断面。根据不同断面的推力设计相应的抗滑结构；C项，根据第6.4.3条第4款规定，滑坡推力的作用点可取在滑体厚度的1/2处；D项，由于下滑力的不确定性，桩身设计应满足两种极限状态受力条件，锚索抗滑桩不同于一般抗滑桩的单面配筋，而采用双面配筋。