某三层砌体结构房屋局部平面布置图如图所示，每层结构布置相同，层高均为3.6m。墙体采用MU10级烧结普通砖、M10级混合砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级B级。现浇钢筋混凝土梁（XL）截面为250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下刚性垫块尺寸为480mm×360mm×180mm，现浇钢筋混凝土楼板。梁端支承压力设计值为Nl，由上层墙体传来的荷载轴向压力设计值为Nu。根据以上材料,回答34-40题: 假定，墙A对于A轴方向中和轴的惯性矩I=10×10-3m4。试问，二层墙A的高厚比β与下列何项数值最为接近？（

带壁柱墙截面面积：A=1800×240+720×240=604800mm2。所以上部荷载在垫块底标高水平截面处的平均压应力设计值为：σ0=Nu／A=210000／604800=0.347MPa。由此可知，A项数值最为接近。

已知：hc＝600mm，查得f＝1.69MPa，根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）公式（5.2.4-5）计算梁端有效支承长度为



根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）式（5.2.4-4），计算局部受压面积为：Al＝a0b＝188.4×250＝47100mm。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第5.2.5条第1款计算。
由于β≤3.0，e／h=96／480=0.20，查附录D表D.0.1-1可得，垫块上N0与Nl合力的影响系数：φ=0.68。
垫块外砌体面积的有利影响系数：γ1=0.8γ=0.8×1.50=1.20>1.0，f=1.89MPa。
垫块面积为：Ab=480×360=172800mm2。
所以刚性垫块下砌体的局部受压承载力：φγ1fAb=0.68×1.2×1.89×172.8×103=266500N=266.5kN。
由此可知，B项数值最为接近。

解答：①轴墙体上端仅承受屋面板传来的竖向荷载，根据《砌规》第4.2.5条，板端支承压力作用点到墙内边的距离为：0.4a0=0.4x120=48mm，距墙中心线的距离为：120-48=72mm。根据《砲规》第8.1.1条，偏心距e/h=0.3＞0.17，不宜采用网状配筋砌体。（A）不可行。

根据《砌规》第8.2.4，砖砌体和钢筋砂浆面层的组合砌体可大幅度提高偏心受压构件的承载力。所以（B）可行。

增加屋面板的支承长度可减小偏心距，提高承载力影响系数φ值。所以（C）可行。

提高砲筑砂架的强度等级可提高砲体的抗压强度设计值。所以（D）可打。

综上，选（A）。

b+2h=620+2×370=1360mm＞1200mm，因此取b+2h=1200mm；
垫块面积为：Ab=abbb=240×620=148800mm2；
影响砌体局部抗压强度的计算面积为：A0=（b+2h）×h=1200×370=444000mm2；
砌体局部抗压强度提高系数为：



γ1=0.8γ=0.8×1.49=1.192；
上部平均压应力设计值为：σ0=50000/1200/370=0.113N/mm2；
根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.5条规定，el=ab/2-0.4×81.13=88mm；
垫块上由上部荷载设计值产生的轴力为：N=σ0Ab=0.113×148800=16.8kN；
合力的偏心距为：e=240×88/（240+16.8）=82.2mm；
根据附录D垫块上合力的影响系数为：e/h=82.2/240=0.343，则当β≤3.0时，影响系数=0.42；局部受压承载力为：γ1fAb=0.42×1.192×1.3×148800=96.8kN。由此可知，B项数值最为接近。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.5条第4款规定，梁端约束弯矩可按梁两端固结计算梁端弯矩，再将其乘以修正系数ξ。
梁端固结弯矩设计值为：



修正系数：



a为梁实际支承长度，等于360mm，hT=400mm，则



所以，梁端约束弯矩为：0.190×360=68.4kN·m。
由此可知，A项数值最为接近。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.5条第4款规定，梁端约束弯矩可按梁两端固结计算梁端弯矩，再将其乘以修正系数ξ。
梁端固结弯矩设计值为：



修正系数：



a为梁实际支承长度，等于360mm，hT=400mm，则



所以，梁端约束弯矩为：0.190×360=68.4kN·m。
由此可知，A项数值最为接近。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第3.2.2条规定，fv=0.17MPa；根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第10.2.1条规定，或《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016版）第7.2.6条规定：

当A0/Al＝2.2时，按《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）公式（5.2.4-2）计算可得上部荷载的折减系数



根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）公式（5.2.4-1），计算可得梁端支承处砌体的局部压力为：ψN0＋Nl＝0.4×175＋60＝130kN。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第5.2.4条规定，梁端支承处砌体的局部受压承载力，应按下列公式计算
Nu＝ηγfAl
式中，梁端底面压应力图形的完整系数η取为0.7；
砌体局部抗压强度提高系数γ按《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）公式（5.2.2）计算



代入数据计算得：Nu＝ηγfAl＝0.7×1.7×1.69Al＝2.01Al

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.5条第3款规定，梁端支承压力合力作用点到壁柱内边的距离为：0.4a0=0.4×140=56mm。
根据第5.2.5条式（5.2.5-2）计算，垫块面积为：Ab=480×360=172800mm2。
N0=0.7×172800=120960N，此力作用在不计入翼缘的壁柱截面重心上，偏心距为零。
N0与Nl合力的偏心距：e=300×（480／2-56）／（300+120.96）=131.1mm。
根据第5.2.5条第1款规定，应按β≤3.0，e／h=131.1／480=0.273，查附表D.0.1-1可得，φ=0.52。
由此可知，A项数值最为接近。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.1条表4.2.1可知，房屋横墙间距s=14.4m<32m，静力计算方案为刚性方案。
根据第6.1.1条和6.1.2条规定，墙体高厚比计算公式为：



根据第5.1.3条表5.1.3可知，s=14.4>2H=7.2m，所以，H0=H=3.6m。
hT为T形截面折算厚度，取为3.5i，i为截面回转半径，



截面面积：A=1.8×0.24+0.72×0.24=0.432+0.1728=0.6048m2。



hT=3.5i=0.450m，β=H0／hT=3.6／0.45=8.0。
由此可知，B项数值最为接近。

（C）