某场地位于7度抗震设防区，设计基本地震加速度0.10g，地震设计分组为第三组。地下水位在－1.000m，地基土层分布及有关参数情况见题21～22图。经判定，②层粉砂为液化土层。为了消除②层土液化，提高其地基承载力，拟采用直径400mm振动沉管砂石桩进行地基处理。假定，砂石桩的置换率m＝11%，桩按等边三角形布置。试问，桩的中心距s（m），与下列何项最为接近（　　）A. 1.00 B. 1.15 C. 1.25 D. 1.40

AB两项，对液化地基，可先用碎石桩处理液化土层，再用有黏结强度的桩进行地基处理，旋喷桩不能消除液化；C项，水泥土搅拌桩承载力较低，达不到300kPa；D项，柱锤冲扩桩可通过对桩周土的挤密作用来消除液化。

根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011 —2010)第4. 4. 3条和第4. 3. 5条，
已知打桩后桩间土的标准贯入锤击数计算公式为：N1=NP+100ρ（1-e-0.3NP），则可得：
深度4m处，N1=5+100×0.063×(1-2.718-0.3×5)=9.89；
深度5m处，N1=9+100×0.063×(1-2.718-0.3×9)=14.88；
深度7m处，N1=6+100×0.063×(1-2.718-0.3×6)=11.26；
打桩后5m处实际系数大于临界系数，则液化点只有4m及7m两个，液化指数为：

① 临界锤击数Ncr
② 打桩后标准贯入锤击数。 N1=16+100×0.0625×(1-e-0.3×16)=22.2 N1＞Ncr打桩后桩间土不液化。

(B)

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.9.8条第1款规定，四桩以上（含四桩）承台受角桩冲切的承载力可按下式确定



因为x、y向对称，故a1x＝a1y＝1－0.3－0.2＝0.5m。
角桩冲垮比λ1y＝λ1x＝a1x/h0＝0.5/1.4＝0.357，在0.25～1.0之间，满足要求。
根据式（5.9.8-2）计算得：β1y＝β1x＝0.56/（λ1x＋0.2）＝0.56/（0.357＋0.2）＝1.0。
根据第5.9.7条规定，βhp按线性内插法取值为：βhp＝0.94。
综上，代入数据计算得

AB两项，根据《公路工程抗震规范》（JTG B02—2013）第4.4.2条，采用桩基时，液化土层的桩侧摩阻力应折减；CD两项，根据第4.2.4条，采用天然地基时，计算液化土层以下的地基承载力应计入液化土层及以上土层的重力。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第4.3.4条式（4.3.4），液化判别标准贯入锤击数临界值为：

根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011一2001)第4.3.4条和第4.3.5条计算

同理Ncr(7)＝6.4
Ncr(10)=14
Ncr(13)=17
各测试点所代表土层的厚度di及中点深度hi权函数值Wi
5m处：
d1=(5+7)/2-5=5.5m
h1＝5+d1/2＝5.5m
W1＝10-(h1-5)=9.5
7m处：
d2=8-(5+7)/2＝2m
h2=8-d2/2=7m
W2＝10-(h2-5)=8
10m处：
d3＝(10+13)/2-8＝3.5m
W3＝8+d3/2＝9.75m
W3＝10-(h3-5)＝5.25
13m处；
(17+13)/2=15m
d4＝15-(13+10)/2=13.5m
h4＝15-d4/2=13.25m
W4＝10-(h4-5)＝1.75
液化指数

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）4.3.4条规定，查表4.3.4知设计基本地震加速度0.15g时N0＝10，第三组调整系数β＝1.05，在地面下20m深度范围内，液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算



λN＝N/Ncr＝11/13.96＝0.79。根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.12条表5.3.12，0.6＜λN≤0.8，dL≤10，查表5.3.12得：ψl＝1/3。
根据第5.3.5条式（5.3.5）计算，得单桩竖向极限承载力标准值为



根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.2.2条和《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第4.4.2条第1款规定，基桩的竖向抗震承载力特征值为：
1.25Ra＝1.25Quk/2＝1.25×2610/2＝1631kN。
B项最为接近。