某钢筋混凝土框架结构办公楼，抗震等级为二级，框架梁的混凝土强度等级为C35，梁纵向钢筋及箍筋均采用HRB400。取某边榀框架（C点处为框架角柱）的一段框架梁，梁截面：b×h＝400mm×900mm，受力钢筋的保护层厚度cs＝30mm，梁上线荷载标准值分布图、简化的弯矩标准值见题图，其中框架梁净跨ln＝8.4m。假定，永久荷载标准值gk＝83kN/m，等效均布可变荷载标准值qk＝55kN/m。考虑地震作用组合时，假定BC段框架梁B端截面组合的剪力设计值为320kN，纵向钢筋直径d＝25mm，梁端纵向受拉钢筋

梁端纵向受拉钢筋的配筋率：



根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第11.3.6条第3款表11.3.6-2可得，箍筋的最小直径应取Φ10，最大间距取8×25=200mm，800／4=200mm和150mm的最小值，取Φ10@150（4）。
由此可知，C项才能符合规范的最低构造要求。

（B）解答：根据《混规》第7.1.2条，

（Ａ）解答：活荷载产生的剪力标准值：ＶＬ=7.5 x4.5+60=93.75kN、静荷载产生的剪力标准值：ＶＤ=20x4.5+180=270kN、根据《荷规》第3.2.3条及第3.15条，1.2x270+1.4x93.75-455.25kN

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条、第3.2.4条及第5.1.2条进行计算：次梁的从属面积为3×9=27m2>25m2，活荷载折减系数取0.9。
由永久荷载控制的效应设计值：q=1.35×（5.0×3+10.0）+1.4×0.7×2.0×3×0.9=39.0kN／m。
由可变荷载控制的效应设计值：q=1.2×（5.0×3+10.0）+1.4×2.0×3×0.9=37.56kN／m<39.0kN／m，取q=39.0kN／m。
由此可知，C项数值最为接近。

翼缘受拉，按b×h＝350mm×600mm的矩形截面计算配筋，截面有效高度为：h0＝h－as＝600－70＝530mm
根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）式（6.2.10-1）计算，得：
M＝α1fcbx（h0－x/2）
代入数据得：
490×106＝1.0×14.3×350x（530－x/2）＝2652650x－2502.5x2
x2－1060x＋195804＝0
解得混凝土受压区高度：x＝238.3mm＜ξbh0＝0.518×530＝274.5mm。
根据式（6.2.10-2）计算得：



故C项最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第5.1.3条表5.1.3规定，按等效均布荷载计算的楼面活荷载组合值系数为0.5。
根据第5.4.1条式（5.4.1）计算，得：
VGb＝1.2×（83＋0.5×55）×8.4/2＝556.9kN
根据第6.2.4条规定，一、二、三级的框架梁和抗震墙的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应进行调整，二级框架，梁端剪力增大系数ηvb＝1.2，地震作用由左至右：
Mbl＝－1.2×（468＋0.5×312）＋1.3×430＝－189.8kN·m
Mbr＝1.2×（387＋0.5×258）＋1.3×470＝1230.2kN·m
梁端剪力设计值为



地震作用由右至左：
Mbl＝－1.2×（468＋0.5×312）－1.3×430＝－1307.8kN·m
Mbr＝1.2×（387＋0.5×258）－1.3×470＝8.2kN·m
梁端剪力设计值
V＝max{V1，V2}＝742.6kN。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）第6.2.11条第1款规定，当满足下列条件时，应按宽度为bf′的矩形截面计算



式中，fyAs＝360×10×491＝1767600N。




不满足第1款要求，应根据第6.2.11条第2款式（6.2.11-3）按下式进行计算：



代入数据的：1.0×14.3×（350x＋300×120）＝360×（10×491－4×314）
解得：x＝160mm＞2as'＝2×40＝80mm且＜ξbh0＝0.518×530＝275mm。
根据式（6.2.11-2）计算，得最大弯矩设计值为



故C项最为接近。

支座截面剪力设计值为：
V＝（1.2×7＋1.4×7）×8.0/2＋（1.2×70＋1.4×70）×3/2＝345.8kN
对支座截面，集中荷载产生的剪力与总剪力之比为：
（（1.2×70＋1.4×70）×1.5）/345.8×100%＝79%＞75%
故按集中荷载作用计算。
根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）第6.3.4条规定，当仅配置箍筋时，矩形、T形和I形截面受弯构件的斜截面受剪承载力为：
Vcs＝αcvftbh0＋fyvAsvh0/s
剪跨比



，取λ＝3.0。
式中，斜截面混凝土受剪承载力系数




代入数据，计算得：
345.8×103＝0.4375×1.43×350×530＋270×Asv/150×530
解得：Asv＝241mm2，Asv/4＝60mm2。

根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）5. 1.3条，活荷载组合值系数为0.5。
根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）5.4. 1条，重力荷载分项系数为I.2。
根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）6. 2. 4条进行计算；二级框架梁端剪力增大系

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）第7.1.2条规定，按荷载标准组合或准永久组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度可按下列公式计算



查表7.1.2-1可得，构件受力特征系数αcr＝1.9。
对受弯、偏心受压和偏心受拉构件，有效受拉混凝土截面面积为：
Ate＝0.5bh＋（bf－b）hf＝0.5×350×600＋（650－350）×120＝141000mm2
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率为：
ρte＝As/Ate＝3927/141000＝0.0279＞0.01
根据式（7.1.2-2）计算，得裂缝间纵向钢筋应变不均匀系数为：
ψ＝1.1－0.65ftk/（ρteσs）＝1.1－0.65×2.01/（0.0279×220）＝0.887
代入数据，计算得



故B项最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第5.4.1条式（5.4.1）计算节点处梁端弯矩的设计值。计算重力荷载效应时，应取重力荷载代表值。重力荷载分项系数取1.2，查表5.4.1可得水平地震作用分项系数取1.3。
故计算节点处梁端弯矩的设计值为：
Mb＝－1.2×（387＋0.5×258）－1.3×470＝－1230.2kN·m
根据第6.2.2条规定，一、二、三、四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求



式中，对于二级框架，框架柱端弯矩增大系数：ηc＝1.5。
根据第6.2.6条规定，一、二、三、四级框架的角柱，经本规范第6.2.2、6.2.3、6.2.5、6.2.10条调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数。
故Mc＝1.5×1.1×1230.2/2＝1015kN·m。
C项最为接近。