SATWE如何考虑混凝土柱的计算长度？能否自动判断水平荷载产生的弯矩设计值是否大于总弯矩设计值的75%？

题目

SATWE如何考虑混凝土柱的计算长度？能否自动判断水平荷载产生的弯矩设计值是否大于总弯矩设计值的75%？

相似考题

1.框架结构在竖向荷载作用下,可以考虑梁塑性内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅,下列调幅及组合正确的是()。A.竖向荷载产生的弯矩与风荷载及水平地震作用的弯矩组合后再进行调幅B.竖向荷载产生的弯矩应先行调幅，再与风荷载和水平地震作用产生的弯矩进行组合C.竖向荷载产生的弯矩与风荷载产生的弯矩组合后进行调幅，水平地震作用产生的弯矩不调幅D.竖向荷载产生的弯矩与水平地震作用产生的弯矩组合后进行调幅，风荷载产生的弯矩不调幅

2.一单层平面框架（见图），由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。1.由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDqk=30kN·m，则D点的弯矩设计值MD最接近于（　　）kN·m。A. 130B. 102C. 96.9D. 95

3.一单层平面框架（见图），由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。现尚需计及如图所示由风荷载产生的D点弯矩标准值MDwk=25kN·m，由此算得D点组合后的弯矩设计值MD最接近于（　　）kN·m。（不采用简化规则）A. 117.9B. 123.0C. 124.4D. 140.0

4.已知某上柱柱底截面在各荷载作用下的弯矩标准值（kNm）如下表所示。试问，该上柱柱底截面荷载效应组合的最大弯矩设计值M（kNm），与下列何项数值最为接近？（　　）提示：（1）按《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条计算。（2）表中给出的弯矩均为同一方向。（3）表中给出的吊车荷载产生的弯矩标准值已考虑了多台吊车的荷载折减系数。A、122、5 B、131 C、144、3 D、147、1

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  • 第1题：

    假定，框架中间层边框架节点如图所示。梁端A处由重力荷载代表值产生的弯矩标准值MG=－135kN·m，水平地震作用产生的弯矩标准值ME=±130kN·m，风荷载产生的弯矩标准值Mw=±80kN·m。试问，框架梁端（A—A处）在考虑弯矩调幅后（调幅系数0.85），地震设计状况下梁顶最不利组合弯矩设计值MA（kN·m），与下列何项数值最为接近？（　　）

    A.250
    B.310
    C.350
    D.440

    答案：B
    解析：

  • 第2题：

    一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（见图6-28（a）、（b）、（c）），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN·m（见图）。



    1.由桁架上永久荷载、活荷载和吊车荷载产生的柱脚最大弯矩设计值MA应为（　　）kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则。

    A. 160.8
    B. 166
    C. 173.4
    D. 180

    答案：C
    解析：
    屋面活荷载及吊车荷载的组合值系数均是ψ=0.7。根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条规定，荷载效应组合的设计值分别为：
    ①当属屋面活荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60=160.8kN·m；
    ②当属吊车荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30=173.4kN·m；
    ③当属永久荷载效应控制的组合时：MA=1.35×50+1.4×0.7×60+1.4×0.7×30=155.7kN·m；
    取三者中的最大值，故应按吊车荷载效应控制的组合确定最大柱脚弯矩设计值，即MA=173.4kN·m。

  • 第3题：

    一单层平面框架(图)，由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。




    还需考虑风荷载作用下产生的柱脚弯矩。由桁架上永久荷载和三种可变荷载确定的柱脚最大弯矩设计值MA应为( )kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条的简化规则。

    A. 215.4
    B. 228
    C. 230
    D. 239.2

    答案：D
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条，荷载效应组合的设计值分别为：
    ①当属屋面活荷载效应控制的组合时(风荷载的组合系数ψe=0.6)：
    MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；
    ②当属吊车荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；
    ③当属风荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m。
    比较上述三种组合的计算结果，可知风荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。

  • 第4题：

    一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（见图6-28（a）、（b）、（c）），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN·m（见图）。



    2.还需考虑风荷载作用下产生的柱脚弯矩。由桁架上永久荷载和三种可变荷载确定的柱脚最大弯矩设计值MA应为（　　）kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则。

    A. 215.4
    B. 228
    C. 230
    D. 239.2

    答案：D
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条规定，荷载效应组合的设计值分别为：
    ①当属屋面活荷载效应控制的组合时（风荷载的组合系数ψc=0.6）：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；
    ②当属吊车荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；
    ③当属风荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m；
    ④当属永久荷载效应控制的组合时：MA=1.35×50+1.4×0.7×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=210.3kN·m；
    取四者中的最大值，故应按风荷载效应控制的组合确定最大柱脚弯矩设计值，即MA=239.2kN·m。

  • 第5题：

    厂房在风荷载作用下可得柱顶的集中荷载设计值W=3.51kN，迎风面的均布荷载设计值q1=2.4kN/m，背风面的均布荷载设计值q2=1.5kN/m，A柱由风荷载产生的弯矩设计值最接近于（　　）kN·m。

    A． －27.02
    B． 10.54
    C． 22.50
    D． 31.07

    答案：D
    解析：

  • 第6题：

    某六层办公楼，采用现浇钢筋混凝土框架结构，抗震等级为二级，其中梁、柱混凝土强度等级均为C30。
    该办公楼某框架底层角柱，净高4.85m，轴压比不小于0.15。柱上端截面考虑弯矩增大系数的组合弯矩设计值；柱下端截面在永久荷载、活荷载、地震作周下的弯矩标准值分别为1. 5kN * m、0. 6kN * m、± 115kN * m。试问，该底层角柱剪力设计值F (kN)，应与下列何项数值最为接近？
    (A) 59 (B) 65 (C) 73 (D) 80


    答案：D
    解析：
    根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）5.1.3条，活荷载组合系数为0.5。
    根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）5.4.1条，重力荷载分项系数取1.2，地震作用分项系数取1.3。
    根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）6.2.3条，柱下端组合的弯矩设计值应乘以1.25的增大系数。
    根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）6.2.5条，柱剪力设计值应乘以1. 2的增大系数。根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）6. 2. 6条，角柱的剪力设计值应乘以1. 1的增大系数。
    柱底组合弯矩设计值 = 1. 25 x (1. 2 x 1. 5 + 1. 2 x 0. 5 x 0. 6 + 1. 3 x 115) kN * m = 189. 6kN * m
    由《建筑抗震设计规范》（2008年版）第6. 2. 5条和6. 2. 6条，柱底剪力设计值：

  • 第7题：


    假定，该框架边柱底层柱下端截面（基础顶面）有地震作用组合未经调整的弯矩设计值为320kN·m，底层柱上端截面有地震作用组合并经调整后的弯矩设计值为312kN·m，柱反弯点在柱层高范围内。试问，该柱考虑地震作用组合的剪力设计值Vc（kN），与下列何项数值最为接近？（　　）
    提示：按《混凝土异形柱结构技术规程》（JGJ 149—2006)作答。

    A.185
    B.222
    C.266
    D.290

    答案：B
    解析：

  • 第8题：

    某框架梁柱节点，左右梁端弯矩设计值之和为640kN·m，上下柱的线刚度比值为7：9，不考虑内力调整，则下柱端截面的弯矩设计值为（）kN·m。

    • A、160
    • B、280
    • C、320
    • D、360

    正确答案:D

  • 第9题：

    当反弯点不在层高范围内时，柱端截面的弯矩设计值，可取为最不利内力组合的柱端弯矩计算值除以上述柱端弯矩增大系数。


    正确答案:错误

  • 第10题：

    问答题
    某框架梁，SATWE结果“构件信息”中，根据各工况内力标准值手算的设计弯矩要大于程序给出的设计弯矩，什么原因？

    正确答案： 手算的时候没有考虑弯矩调幅。程序将恒活载调幅后，再参与的内力组合。
    解析： 暂无解析

  • 第11题：

    单选题
    由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDqk＝30kN·m，则D点的弯矩设计值MD最接近于（　　）kN。
    A

    130

    B

    102

    C

    96.9

    D

    95


    正确答案： D
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条第1款式（3.2.3-1）规定，当为屋顶均布活荷载效应控制的组合时：MD＝1.2×50＋1.4×30＝102kN·m。
    根据第3.2.3条第1款式（3.2.3-2）规定，当为永久荷载效应控制的组合时：MD＝1.35×50＋1.4×0.7×30＝96.9kN·m＜102kN·m。
    故该效应组合由屋顶均布活荷载效应控制，即D点的弯矩设计值MD＝102kN·m。

  • 第12题：

    问答题
    某单跨工业厂房排架，有桥式吊车，A柱柱底在几种荷载作用下的弯矩标准值为：恒载MGk=35KN˙m；风荷载M1k=10KN˙m；吊车竖向荷载Mk3=5KN˙m；吊车水平荷载Mk4=15KN˙m；屋面活荷载Mk2=3KN˙m，求A柱柱底弯矩设计值（只考虑承载能力极限状态）。

    正确答案： 根据题意，这里只考虑标准组合。
    1）永久荷载效应控制的组合
    根据《规范》规定，当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的荷载仅限于竖向荷载，于是有A柱柱底弯矩设计值为
    M=1.35×35+1.4×0.7×(3+5)=55.09KN˙m
    2）由可变荷载效应控制的组合
    （1）风荷载为第一可变荷载
    M=1.2×35+1.4×1.0+1.4×0.7×(5+15+3)=78.54KN˙m
    （2）吊车水平荷载为第一可变荷载
    M=1.2×35+1.4×15+1.4×0.7×(5+3)+1.4×0.6×10=79.24KN˙m
    （3）吊车竖向荷载为第一可变荷载
    M=1.2×35+1.4×5+1.4×0.7×(15+3)+1.4×0.6×10=75.04KN˙m
    可以看出，应采用吊车水平荷载控制的组合作为弯矩设计值。
    解析： 暂无解析

  • 第13题：

    某10层钢筋混凝土框架结构，如图所示，质量和刚度沿竖向分布比较均匀，抗震设防类别为标准设防类，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度0.10g，设计地震分组第一组，场地类别Ⅱ类。[2014年真题]



    6.假定，框架中间层边框架节点如图6-3所示。梁端A处由重力荷载代表值产生的弯矩标准值MG=－135kN·m，水平地震作用产生的弯矩标准值ME=±130kN·m，风荷载产生的弯矩标准值Mw=±80kN·m。试问，框架梁端（A—A处）在考虑弯矩调幅后（调幅系数0.85），地震设计状况下梁顶最不利组合弯矩设计值MA（kN·m），与下列何项数值最为接近？（　　）





    A. 250
    B. 310
    C. 350
    D. 440

    答案：B
    解析：
    根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.2.3条第1款规定，对重力荷载代表值的梁端弯矩进行调幅：



    根据第5.6.4条表5.6.4可得，由于建筑高度小于60m，不考虑风荷载，组合弯矩设计值为：



    由此可知，B项数值最为接近。

  • 第14题：

    一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（见图6-28（a）、（b）、（c）），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN·m（见图）。



    3.采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则，计算在四种荷载下柱脚A处的最大弯矩设计值MA应为（　　）kN·m。


    A. 255.3
    B. 239.2
    C. 228
    D. 210.3

    答案：A
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条规定，荷载效应组合的设计值分别为：
    ①当属可变荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+0.9×（1.4×30+1.4×60+1.4×65）=255.3kN·m>210.3kN·m；
    ②当属永久荷载效应控制的组合时：MA=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=210.3kN·m；
    取两者中的较大值，故应按可变荷载效应控制的组合确定最大柱脚弯矩设计值，即MA=239.2kN?m。

  • 第15题：

    一单层平面框架(图)，由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。




    由桁架上永久荷载、活荷载和吊车荷载产生的柱脚最大弯矩设计值MA应为( )kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条的简化规则。

    A. 160.8
    B. 166
    C. 173.4
    D. 180

    答案：C
    解析：
    屋面活荷载及吊车荷载的组合值系数均是ψ=0.7。根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条，荷载效应组合的设计值分别为：
    ①当属屋面活荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60=160.8kN·m；
    ②当属吊车荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30=173.4kN·m＞160.8kN·m。因此本题是吊车荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。

  • 第16题：

    假定某根转换柱抗震等级为一级，X向考虑地震作用组合的二、三层B、A节点处的梁、柱端弯矩组合值分别为：节点A：上柱柱底弯矩下柱柱顶弯矩1800kN.m，节点左侧梁端弯矩节点右侧梁端弯矩节点B:上柱柱底弯矩下柱柱顶弯矩节点左侧梁端弯矩底层柱底弯矩组合值试问，该转换柱配筋设计时，节点A、B下柱柱顶及底层柱柱底的考虑地震作用组合的弯矩设计值MA；MB；Mc(KN.M）应取下列何组数值？（提示：柱轴压比>0.15，按框支柱。
    （A）1800；500；400
    （B）2520；700；400
    （C）2700 ；500；600
    （D）2700 ；750；600


    答案：C
    解析：
    （C）解答：根据《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3—2002）第10.2.12-3条，Ma=1.5MA‘=1.5x1800kN·m=2700kN·m
    根据《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3—2002）第6.2.1条，节点B：=（500+600）kN·m=1100kN·m

  • 第17题：

    一机械加车间的钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（图a、b、c），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。

    .考虑到图（d）所示风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN·m。由此可算得上述三种可变荷载的效应组合，然后确定柱脚最大弯矩设计值MA=（　　）kN·m，计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条的简化规则。


    A. 215.4
    B. 228.0
    C. 230.0
    D. 239.2

    答案：D
    解析：
    本题中有屋面活荷载、吊车荷载及风荷载等三种可变荷载，需对三种可变荷载效应的组合，分别计算后确定是何种组合产生最大柱脚弯矩设计值MA。根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条，荷载效应组合设计值分别计算如下：
    ①当属屋面活荷载效应控制的组合时（风荷载的组合系数ψc=0.6）：
    MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；
    ②当属吊车荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；
    ③当属风荷载效应控制的组合时：
    MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m。
    比较上述三种组合的计算结果，239.2kN·m＞228kN·m＞215.4kN·m，即风荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。

  • 第18题：

    某高层现浇钢筋混凝土框架结构普通办公楼，结构设计使用年限50年，抗震等级一级，安全等级二级。其中五层某框架梁局部平面如图6-1所示。进行梁截面设计时，需考虑重力荷载、水平地震作用效应组合。

    已知，该梁截面A处由重力荷载、水平地震作用产生的负弯矩标准值分别为：
    恒荷载：MGk=-500kN·m；
    活荷载：MQk=-100kN·m；
    水平地震作用：MEhk=-260kN·m；
    试问，进行截面A梁顶配筋设计时，起控制作用的梁端负弯矩设计值（kN·m），与下列何项数值最为接近？（　　）
    提示：活荷载按等效均布计算，不考虑梁楼面活荷载标准值折减，重力荷载效应已考虑支座负弯矩调幅，不考虑风荷载组合。

    A.-740
    B.-780
    C.-1000
    D.-1060

    答案：B
    解析：

  • 第19题：

    一商店的单层平面框架，如图所示。

    由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m，由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDqk=30kN·m，由此可算得上述两种情况D点的弯矩设计值MD=（　　）kN·m。

    A.130
    B.102
    C.96.9
    D.95

    答案：B
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条可得基本组合的荷载分项系数，又根据第3.2.3条规定，可变荷载效应及永久荷载效应下的荷载效应组合设计值分别计算如下：
    当为屋顶均布活荷载效应控制的组合时：MD=1.2×50+1.4×30=102kN·m；
    当为永久荷载效应控制的组合时：MD=1.35×50+1.4×0.7×30=96.9kN·m；
    96.9kN·m＜102kN·m，故荷载效应组合由活荷载效应控制，即D点的弯矩设计值为102kN·m。

  • 第20题：

    为体现“强柱弱梁”的设计原则，二级框架柱端弯矩应大于等于同一节点左、右梁端弯矩设计值之和的（）

    • A、1.05倍
    • B、1.10倍
    • C、1.15倍
    • D、1.20倍

    正确答案:D

  • 第21题：

    若要确定一混凝土梁的开裂弯矩和极限弯矩，则应进行下列试验（）。

    • A、抗裂试验
    • B、承载力极限状态试验
    • C、按理论计算的开裂荷载值进行验证试验
    • D、按设计荷载验证试验

    正确答案:A,B

  • 第22题：

    判断题
    当反弯点不在层高范围内时，柱端截面的弯矩设计值，可取为最不利内力组合的柱端弯矩计算值除以上述柱端弯矩增大系数。
    A

    对

    B

    错


    正确答案： 对
    解析： 暂无解析

  • 第23题：

    单选题
    由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m，由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDqk=30kN·m，由此可算得上述两种情况D点的弯矩设计值MD=（　　）kN·m。
    A

    130

    B

    102

    C

    96.9

    D

    95


    正确答案： B
    解析：
    根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条可得基本组合的荷载分项系数，又根据第3.2.3条规定，可变荷载效应及永久荷载效应下的荷载效应组合设计值分别计算如下：
    当为屋顶均布活荷载效应控制的组合时：MD=1.2×50+1.4×30=102kN·m；
    当为永久荷载效应控制的组合时：MD=1.35×50+1.4×0.7×30=96.9kN·m；
    96.9kN·m＜102kN·m，故荷载效应组合由活荷载效应控制，即D点的弯矩设计值为102kN·m。

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